加强钢类型翻译-中英
因子是构件和流量结构跨度的函数。ENV 1991-3中的表F.1和F.2中提及的标准流量结构和拥挤流量结构的值可以由表3得出。
对于其他类型列车的组合，因子可以根据所提供的相关文件计算得出（例如，题为“欧洲规范2，第二部分，负载、阻抗及校正格式中桥梁轨道
混凝土的疲劳设计”的说明文件）。
的值是由年交通量得到的，可以用等式（16）计算：
式中： 交通量（公吨每年每轨道） S-N曲线斜率
的值代表使用寿命的影响，可以用等式（17）计算：
式中：
桥梁的设计使用寿命（年）
S-N曲线斜率
的值代表多轨道的影响，双轨道荷载的影响可以按等式（18）计算：
式中：
同时穿越桥梁的交通量比例
同时穿越桥梁的列车总数
从单轨道穿越的列车总数
由负载模型71在单轨道运行得到的应力范围
由负载模型71在双轨道运行得到的应力范围
S-N曲线斜率
如果在单轨道上的交通负载只产生压缩应力，则设相应的值Sj=0。
表3：单一梁和连续梁的值
简支梁
类型
S-N曲线
范围/米
流量结构
b）连续梁（中间跨度，中心截面）
类型
S-N曲线
范围/米
流量结构
表3：单一梁和连续梁的值
c）连续梁（端跨度截面）
类型
S-N曲线
范围/米
流量结构
K1
K2
N*
标准
拥挤
d）连续梁（中心支撑截面）
类型
S-N曲线
范围/米
流量结构
K1
K2
N*
标准
拥挤
表3中关于加强钢类型的定义
[1] 加强钢，预加拉力（所有），后加拉力（塑胶中的绳索和钢制管道中的直线型钢筋
束）
[2] 后加拉力（钢制管道中的弧型钢筋束）
[3] 耦合器（预变形钢）
[4] 剪接器件（加强钢）、包括点焊和对接焊焊条（参见ENV 1992-1中5.2）。
跨度L介于2m到20m之间的值可以由下式计算得到：
对于端跨度截面、中心支撑截面和中间跨度中心截面的定义，见图2：
图2. - 跨度截面区域
7.2 - 压缩状态下的混凝土
对于压缩状态下的混凝土，要满足下列表达式，必须要假定有足够的抗疲劳强度：
式中：
和分别是破坏等效应力范围的上应力和下应力，周期是。
破坏等效应力范围的上应力和下应力可根据式（20）计算得到：
式中：
不常有的合力作用下的混凝土抗压应力，不包括负载
模型71。
不常有的合力作用下的最大或最小抗压应力，包括由
ENV1991-3得出的动载系数。
用于计算由负载模型71产生的应力得到的破坏等效
应力范围的上应力和下应力的校正因子。
第22页表4中给出的数值是在的基础上得出的。
校正因子考虑了永久应力、跨度、年交通量、使用寿命和多轨道。它可以按照下式计算得出：
式中：
考虑永久应力得到的因子
考虑构件和流量结构得到的因子
考虑年交通量得到的因子
考虑使用寿命得到的因子
考虑多轨道得到的因子
的值表示永久应力的影响，可以由式（22）计算得到：
对于预压混凝土构件中的预压拉伸区域，的值可以取1,0。
因子是构件和流量结构跨度的函数。ENV 1991-3的表F.1和F.2中提及的标准流量结构和拥挤流量结构的值可以由表4得到。
的值代表年交通量的影响，可以由式（23）计算得到：
式中：
交通量（公吨每年每轨道）
的值代表使用寿命的影响，可以由式（24）计算得到：
式中：
桥梁的使用寿命（年）
的值代表多轨道负载的影响。双轨道负载的影响可以由式（25）计算得到：
式中：
穿桥梁的交通量比例
穿越桥梁的列车数目
运行在单轨道上的列车总数目
由负载模型71在单轨道运行得到的抗压应力范围
由负载模型71在双轨道运行得到的抗压应力
表4：简支梁和连续梁的值
a）简支梁
横截面区域
跨距/m
流量结构
预压力拉伸区域
b）连续梁（中间跨度，中心截面）
横截面区域
跨距/m
流量结构
标准
拥挤
压缩区域
预压力拉伸区域
c）连续梁（端跨度截面）
横截面区域
跨距/m
流量结构
标准
拥挤
压缩区域
预压力拉伸区域
表4：简支梁和连续梁的值
d）连续梁（中心支撑截面）
横截面区域
跨距/m
流量结构
标准
拥挤
压缩区域
预压力拉伸区域
跨度介于2m到20m之间的值可以由下式得
2013.12.17